Isang steam trap para sa pag-alis ng condensate mula sa isang heat exchanger na nagpapainit sa paunang solusyon hanggang sa kumukulo. Pagpili ng condensate drain. Kondisyon na kapasidad ng condensate trap. Nominal diameter Pagkalkula ng steam trap
T. Gutsulyak, A. Kirilyuk
Dahil sa patuloy na pagtaas ng halaga ng mga mapagkukunan ng enerhiya, lahat ng sektor ng industriya ay naghahanap ng mga alternatibong mapagkukunan ng kahusayan ng enerhiya. Ang singaw ng tubig, bilang isa sa mga paraan ng paglilipat ng thermal energy, ay lalong nagiging popular.
Bilang karagdagan sa mga heat exchanger, ang mga condensate traps ay may mahalagang papel sa mahusay na pag-alis ng init mula sa singaw. Ang kanilang pangunahing gawain - upang kunin ang mas maraming init hangga't maaari mula sa singaw ng tubig - ay sa halip mahirap at nakasalalay hindi lamang sa pagkakaroon ng mga steam traps mismo sa system, kundi pati na rin sa kung paano tama ang mga ito ay napili. Upang piliin ang tamang steam trap para sa isang partikular na proseso ng produksyon, kailangan mong malaman at maunawaan ang mga prinsipyo ng operasyon nito at ang mga detalye ng paggamit ng singaw sa prosesong ito.
Paghirang ng mga steam traps
Dapat pigilan ng steam trap ang pagbaba sa heat transfer coefficient. Ang pagbaba ay nangyayari dahil sa pagbuo ng condensate sa consumer ng singaw, o sa steam pipeline. Ang gawain ng kagamitang ito ay alisin ang condensate, habang pinipigilan ang "paglipad" at paglabas ng singaw.
Ang singaw, na nawawala ang init na kinakailangan para sa mga proseso ng pagpapalitan ng init, ay ibinibigay ito sa mga dingding ng pipeline, na nagiging condensate. Kung hindi ito aalisin, ang "kalidad" ng singaw ay lumalala, nangyayari ang cavitation at water hammer. Ang pinakamagandang opsyon ay kapag ang steam trap ay nakakapag-alis ng condensate pati na rin ang hangin at iba pang hindi condensed na gas.
Walang unibersal na steam trap na angkop para sa lahat ng mga gawain at aplikasyon. Ang lahat ng mga uri ng mga steam traps ay naiiba sa prinsipyo ng operasyon, habang may sariling mga disadvantages at pakinabang. Mayroong palaging isang mas mahusay na solusyon para sa isang partikular na aplikasyon sa isang steam condensate system. Ang pagpili ng steam trap ay depende sa
temperatura, presyon at ang dami ng condensate na nabuo.
kanin. 1. Mga pangunahing uri:
a) - mekanikal (lumutang); b) - thermodynamic; c) - thermostatic
Mayroong tatlong pangunahing magkakaibang uri: mekanikal, thermostatic at thermodynamic.
Prinsipyo ng pagpapatakbo mekanikal batay sa pagkakaiba ng density sa pagitan ng singaw at condensate. Ang balbula ay pinaandar ng bola o baligtad na cup float. Ang mga mekanikal na steam traps ay nagbibigay ng tuluy-tuloy na pag-alis ng condensate sa temperatura ng singaw, kaya ang ganitong uri ng aparato ay angkop para sa mga heat exchanger na may malalaking heat exchange surface at masinsinang pagbuo ng malalaking volume ng condensate.
Thermostatic steam traps matukoy ang pagkakaiba ng temperatura sa pagitan ng singaw at condensate. Ang sensitibong elemento at actuator sa kasong ito ay isang termostat. Bago ma-discharge ang condensate, dapat itong palamigin sa temperaturang mas mababa sa dry saturated steam temperature.
Batay sa prinsipyo ng pagpapatakbo thermodynamic steam trap namamalagi ang pagkakaiba sa pagitan ng mga bilis ng singaw at condensate sa puwang sa pagitan ng disk at ng upuan. Kapag ang condensate ay dumaan, dahil sa mababang bilis, ang disc ay tumataas at pinapayagan ang condensate na dumaan. Habang pumapasok ang singaw sa thermodynamic steam trap, tumataas ang bilis, na nagreresulta sa pagbaba ng static pressure, at lumulubog ang disc sa upuan. Ang singaw sa itaas ng disc, dahil sa mas malaking contact area, ay nagpapanatili sa disc sa saradong posisyon. Habang namumuo ang singaw, bumababa ang presyon sa ibabaw ng disc at nagsisimulang tumaas muli ang disc, na hinahayaan ang condensate na dumaan.
Talahanayan 1. Mga uri ng steam traps
Talahanayan 2. Paghahambing ng mga steam traps at kanilang mga uri
Pagpili ng steam trap
Para sa tamang pagpili ng nominal diameter ng steam trap kailangan mo munang matukoy ang presyon ng pumapasok, tingnan ang fig. 3.
Kung naka-install ang steam trap sa ibaba ng agos ng planta na umuubos ng singaw, ang presyon ng pumapasok ay 15% na mas mababa kaysa sa presyon ng pumapasok ng halaman.
Para sa tinatayang pagkalkula ng back pressure, ipinapalagay namin na ang bawat metro ng pagtaas ng pipeline ay 0.11 bar ng back pressure.
Differential pressure = Inlet pressure - Presyon sa likod.
Ang halaga ng condensate ay maaaring kalkulahin gamit ang teknikal na dokumentasyon ng tagagawa ng kagamitan sa pagkonsumo ng singaw, na isinasaalang-alang ang kadahilanan ng kaligtasan para sa pagkonsumo ng condensate. Sa pangunahing mga pipeline ng singaw, sa mga heat exchanger at katulad na kagamitan, ang throughput margin ay dapat na itakda sa 2.5 - 3 beses kaysa sa nakalkula. Sa ibang mga kaso, ang stock ay 1.5 - 2 beses na mas malaki.
Pagkatapos kalkulahin ang safety factor para sa condensate flow, ang diameter ng steam trap ay pinili ayon sa diagram
throughput (tingnan ang Fig. 2) na ibinigay ng tagagawa.
Nasa ibaba ang AYVAZ SK-51 throughput diagram bilang isang halimbawa (data at rekomendasyon na ibinigay ng AYVAZ UKRAINE).
kanin. 2. Chart ng Kapasidad SK-51 (1/2”-3/4”-1”)
Halimbawa ng tsart (Tingnan ang Fig. 2): Ang steam trap ay nakatakda sa isang condensate flow rate na 180 kg/h.
Ang condensate ay tinanggal mula sa heat exchanger sa isang presyon ng 6 bar at isang back pressure na 0.2 bar. Pagbaba ng presyon 6 - 0.2 = 5.8 bar.
Pagkonsumo ng condensate 180 x 3 = 540 kg/h.
Salik ng kaligtasan: 3.
Upang maubos ang 540 kg / h ng condensate sa isang drop ng 5.8 bar, sa asul na linya sa diagram na minarkahan ng numero 10 (ang throughput sa kasong ito ay 700 kg / h), pumili kami ng isang steam trap na may diameter na 1 ”(DN25). Ang numero 10 ay nagpapahiwatig ng laki ng pagbubukas ng balbula ng tambutso. Tulad ng makikita mula sa diagram (Larawan 2), ang mga steam traps na may diameter na 1/2" at 3/4" ay hindi mapipili sa kasong ito, dahil ang kanilang kapasidad ng condensate ay mas mababa kaysa sa kinakailangan.
Paggamit ng flash steam energy
Kapag ang tubig ay pinainit sa pare-parehong presyon, tumataas ang temperatura at nilalaman ng init nito. Nagpapatuloy ito hanggang sa kumulo ang tubig. Ang pag-abot sa kumukulo, ang temperatura ng tubig ay hindi nagbabago hanggang ang tubig ay ganap na naging singaw. At dahil kinakailangan na gamitin ang thermal energy ng singaw hangga't maaari, ginagamit ang mga steam traps, tingnan ang Fig. 3.
kanin. 3. Paggamit ng condensate at flash steam para sa pagpapalitan ng init
Ang condensate ay may parehong temperatura sa isang ibinigay na presyon bilang singaw. Kapag ang condensate pagkatapos ng steam trap ay pumasok sa atmospheric pressure zone, agad itong kumulo at ang bahagi nito ay sumingaw, dahil. ang temperatura ng condensate ay mas mataas kaysa sa kumukulo ng tubig sa atmospheric pressure.
Ang singaw na nabuo kapag kumukulo ang condensate ay tinatawag na flash steam.
Yung. ito ay singaw na nabubuo bilang resulta ng pagpasok ng condensate sa atmospera o daluyan na may mababang presyon at temperatura.
Pagkalkula ng dami ng flash steam:
saan:
Ek
: Entalpy ng condensate na pumapasok sa steam trap sa isang ibinigay na presyon (kJ/kg).
Ev
: Entalpy ng condensate sa ibaba ng agos ng bitag sa atmospheric pressure o sa kasalukuyang presyon sa condensate line (kJ/kg).
St
: Ang latent heat ng vaporization sa atmospheric pressure o sa kasalukuyang pressure sa condensate line (kJ/kg) ng pipeline ay 0.11 bar backpressure.
Tulad ng makikita, mas malaki ang pagkakaiba ng presyon, mas malaki ang dami ng flash steam na ginawa. Ang uri ng steam trap na ginamit ay nakakaapekto rin sa dami ng condensate na ginawa. Mechanical drain condensate na may temperaturang malapit sa saturation temperature ng singaw. Habang thermostatic - alisin ang condensate na may temperatura na mas mababa sa temperatura ng saturation, habang ang halaga ng singaw ng pangalawang kumukulo ay nabawasan.
Kapag nagsa-sample ng flash steam, kinakailangang isaalang-alang na:
- Upang makagawa ng kahit isang maliit na halaga ng flash steam, isang malaking halaga ng condensate ang kinakailangan. Bigyang-pansin ang kapasidad ng steam trap. Dapat din itong isaalang-alang na ang presyon pagkatapos ng mga control valve ay karaniwang mababa.
- Ang saklaw ng aplikasyon ay dapat na tumutugma sa para sa paggamit ng flash steam. Ang dami ng flash steam ay dapat na katumbas o bahagyang higit pa sa kinakailangan para matiyak ang teknikal na proseso.
- Ang flash steam area ay hindi dapat matatagpuan malayo sa kagamitan kung saan ang mataas na temperatura na condensate ay pinalabas.
Isang halimbawa ng pagkalkula ng dami ng flash steam sa isang sistema kung saan ang condensate ay agad na naalis pagkatapos nitong mabuo, tingnan sa ibaba.
Kunin natin ang data mula sa talahanayan ng saturated steam: sa presyon na 8 bar, 170.5°C, condensate enthalpy = 720.94 kJ/kg. Sa atmospheric pressure, 100°C, condensate enthalpy = 419.00 kJ/kg. Ang enthalpy difference ay 301.94 kJ/kg. Ang nakatagong init ng singaw sa presyon ng atmospera = 2258 kJ/kg. Kung gayon ang dami ng flash steam ay magiging:
Kaya, kung ang pagkonsumo ng singaw sa system ay 1000 kg, kung gayon ang halaga ng flash steam ay magiging 134 kg.
Mga tampok ng pag-install ng mga steam traps
Kapag nag-i-install ng steam trap, siguraduhin na ang arrow sa katawan nito ay tumutugma sa direksyon ng daloy, tingnan ang Fig. 4, a).
Ang mga float na steam traps ay dapat na naka-install nang mahigpit na pahalang. Ang ilan, sa isang espesyal na disenyo, ay maaaring mai-install nang patayo. Ang pasukan ng singaw sa naturang mga steam traps ay dapat na mula sa ilalim na bahagi, tingnan ang Fig. 4, b).
Ang mga steam traps ay dapat na matatagpuan sa ibaba ng koneksyon ng linya ng singaw sa kagamitan. Kung hindi, ang kagamitan ay maaaring baha. Sa mga kaso kung saan ang pag-install ng condensate traps sa ganitong paraan ay hindi posible, ito ay kinakailangan upang ayusin ang isang sapilitang condensate drain, tingnan ang Fig. 4, c).
Gumagana ang mga thermodynamic steam traps sa anumang posisyon. Gayunpaman, ang pahalang na posisyon ay mas kanais-nais para sa pag-install, tingnan ang Figure 4, d).
kanin. 4. Wastong pag-install ng steam trap
Ang mga steam traps ay hindi dapat i-install nang isa sa likod ng isa sa anumang pagkakataon. Kung hindi man, ang pangalawa ay lilikha ng presyon na makakaapekto sa pagpapatakbo ng una, na naka-mount na, tingnan ang fig. 5a).
Ang mga filter na naka-install sa itaas ng agos ng mga steam traps ay dapat iliko sa kaliwa o kanan. Kung hindi, ang condensate ay maipon sa ilalim ng filter, na maaaring humantong sa water hammer, tingnan ang fig. 5 B).
kanin. 5. Pag-install ng steam trap sa system
Ang tamang pagpili at paggamit ng kagamitan mula sa tagagawa na AYVAZ ay isang epektibong paraan upang mapataas ang antas ng pagtitipid ng enerhiya sa mga sistema ng singaw.
Higit pang mahahalagang artikulo at balita sa Telegram channel AW-therm. Mag-subscribe!
Tiningnan: 4 718Paano pumili ng isang condensate trap?
Kapaki-pakinabang: mga inhinyero ng kapangyarihan, mekanika
Kung pare-pareho lang ang lahat ng lalaki, bakit ang tagal pumili ng mga babae? Ngunit ngayon ang gawain ay mas simple, ang steam trap ay hindi para sa buhay, ngunit tulad ng sinasabi ng mga istatistika, para sa 5-7 taon sa karaniwan. At upang hindi ka magdusa kung paano, ano at saan ilalagay upang ang condensate ay maubos nang tama, ang aming kumpanya ay magpapaliwanag ng kaunti tungkol sa kung ano ang dapat mong bigyang pansin. Narito ang sagot ay simple: ipagkatiwala ito sa mga propesyonal, kolektahin lamang ang mga kinakailangang parameter ng system at ang consumer ng singaw, at kami o ang aming mga kasamahan mula sa ibang mga organisasyon ay gagawa ng pagpili.
Kung kukuha tayo ng mga tuwid na seksyon ng mga tubo, kung gayon ang mga thermodynamic o thermostatic steam traps ay madalas na inilalagay sa kanila. Kasabay nito, napakahalaga kung saan ang pipeline na ito ay pinapatakbo sa kalye o sa loob ng bahay.
Sa pagtukoy sa aming karanasan, palagi kaming naglalagay ng mga thermodynamic na seksyon sa mga tuwid na seksyon, at lumulutang sa mga consumer.
Napakahalagang malaman ang mga parameter ng singaw tulad ng presyon. Ang tanong ay lumitaw: Saan ko ito makukuha, presyon ?! Matatawa ka, kailangan sukatin. Kung mayroong isang heat exchanger, mas mahusay na maglagay ng pressure gauge sa harap nito at ito ay napakahalaga.
Ang susunod na kailangan ay ang daloy ng condensate, kadalasan mayroong mga metro. Bilang isang patakaran, ang mga ito ay mga metro ng mainit na tubig. Ngunit sino ang hindi nakakaalam ng daloy ng rate, may mga ganitong kahirapan, pagkatapos ay huwag mag-atubiling hanapin ang parameter na ito sa pasaporte ng consumer ng singaw. Kadalasan mayroong ganitong halaga, o sa pinakamasama ay mayroong daloy ng singaw na ginagamit ng yunit na ito. Ang kakanyahan dito ay ang mga sumusunod: Pagkonsumo ng singaw = pagkonsumo ng condensate, dahil lahat ng singaw ay dapat maging condensate, kung hindi, anong uri ng mga wizard tayo pagkatapos nito)))
At, siyempre, kailangan mong malaman ang temperatura ng singaw. Kung hindi, ang pagpili ay hindi isasagawa nang tama.
Well, ang huling parameter ay ang diameter ng koneksyon. Oo, madalas na nangyayari na nag-order sila batay lamang sa parameter na ito. Ito ay simple at hindi propesyonal. Bakit? Posible na ang steam trap ay hindi gumagana nang tama o ito ay masyadong mahal (maaari mo itong kunin nang mas mura). Maaaring may iba pang mga problema dito, tulad ng: labis na paglamig ng condensate (hindi masyadong hindi kasiya-siya), ngunit kung ang presyon ay tumalon at maayos na tumalon sa mga labis na ito, kung gayon ang steam trap ay malamang na mapinsala at maaari itong mabigo.
Maaari mo ring gawin ang eksaktong kabaligtaran, i.e. mag-install ng steam trap na may mas mababang kapasidad kaysa sa kinakailangan. Anong mangyayari!? Makatipid ng pera sa pagbili at posibleng "bahain" ang consumer ng singaw ng condensate. Buweno, halimbawa, ang lalagyan ay hindi sapat na init, kaya ang pagkawala ng oras, at posibleng isang paglabag sa teknolohiya at maasim na kefir sa labasan (well, ako iyon .. Masyado akong lumayo)
Pagpili ng steam trap
Ang pagpili ng mga steam traps ay dapat gawin ayon sa pagkakaiba sa presyon ng singaw bago at pagkatapos ng palayok, pati na rin ang kapasidad ng palayok.
Ang presyon ng singaw bago ang palayok P 1 ay dapat kunin na katumbas ng 95% ng presyon ng singaw sa harap ng pampainit sa likod kung saan naka-install ang palayok.
Ang steam pressure pagkatapos ng P 2 pot ay dapat kunin depende sa uri ng pot at sa steam pressure sa harap ng appliance kung saan naka-install ang pot, ngunit hindi hihigit sa 40% ng pressure na ito.
Sa libreng pagpapatuyo ng condensate, ang presyon pagkatapos ng palayok P 2 ay maaaring kunin na katumbas ng atmospheric.
Ang pagkakaiba sa presyon ng singaw bago at pagkatapos ng palayok, DP, ay tinutukoy bilang mga sumusunod:
Pagkatapos, ayon sa iskedyul, tinutukoy namin ang bilang ng steam trap na may bukas na float.
Sa maximum na kapasidad ng palayok na katumbas ng l / h (ito ay katumbas ng daloy ng rate ng pag-init ng singaw na ibinibigay sa pampainit) at ang pagkakaiba sa presyon DR = 4.34 atm, ang bilang ng condensation trap ay magiging No. 00
Pagkalkula at pagpili ng mga bagyo
Ang hangin na umaalis sa dryer drum ay nililinis sa mga cyclone, isang wet dust collector.
Tukuyin natin ang pinakamalaking diyametro ng butil ng materyal na dinala mula sa drum papunta sa cyclone kasama ang maubos na hangin.
Para sa layuning ito, kalkulahin natin ang soaring velocities, Wvit, para sa mga particle na may diameter na 0.1 mm; 0.15mm; 0.2mm; 0.25 mm ayon sa formula
Kung saan m 2 - dynamic na lagkit ng hangin sa temperatura ng hangin na umaalis sa dryer drum, Pa * s;
d - diameter ng butil, m;
Vl.2 - densidad ng maubos na hangin, kg / m 3;
Ar - criterion ng Archimedes.
Ang criterion ng Archimedes ay tinutukoy ng formula:
Nasaan ang density ng mga particle ng pinatuyong materyal, kg / m 3
g - acceleration ng gravity, m 2 / s.
Para sa sodium bikarbonate? h \u003d 1450 kg / m 3, at ang dynamic na lagkit ng hangin sa t 2 \u003d 60 ° C m 2 \u003d 0.02 * 10 -3 Pa * s
Pagkatapos ay tinutukoy namin ang Ar sa pamamagitan ng formula para sa isang particle ng isang ibinigay na diameter, at pagkatapos ay ang tumataas na bilis.
Ang mga resulta ng mga kalkulasyon ay buod sa isang talahanayan.
Ang bilis ng maubos na hangin sa labasan ng drum W 2:
Kung saan V vl.2 - ang daloy ng rate ng basa-basa na hangin umaalis sa dryer drum, m 3 / s;
F b - cross-sectional area ng drum, m 2;
c n - filling factor ng drum na may nozzle (c n = 0.05).
Bumubuo kami ng dependence graph W vit = f(d)
Ito ay sumusunod mula sa graph na ang soaring velocity katumbas ng Wvit =0.94 m/s ay tumutugma sa particle diameter d=0.185 mm.
Kaya, ang mga materyal na particle na may diameter na higit sa 0.21 mm ay mananatili sa drum, at mas mababa sa 0.185 mm ang dadalhin kasama ng maubos na hangin papunta sa bagyo. Para sa paglilinis ng hangin ay gumagamit kami ng isang cyclone ng uri ng NIIOGAZ.
Ang mga pangunahing sukat ng bagyo ay tinutukoy depende sa diameter nito D, ang mga sukat na ito ay ibinibigay sa Talahanayan P 5.1
Tatlong uri ng mga bagyong ito ang ginagamit: TsN-24, TsN-15 at TsN-11. Ang uri ng cyclone na TsN-24 ay nagbibigay ng mas mataas na pagganap na may pinakamababang hydraulic resistance at ginagamit upang makuha ang magaspang na alikabok (laki ng particle na hindi hihigit sa 0.2 mm).
Ang Cyclones TsN-15 at TsN-11 ay ginagamit upang makuha ang medium (laki 0.1-0.2 mm) at pinong alikabok (laki hanggang 0.1 mm).
Kapag tinatasa ang antas ng pagkuha sa isang bagyo, bilang karagdagan sa mga katangian ng alikabok, ang bilis ng gas at ang diameter ng bagyo ay isinasaalang-alang. Ang mga bagyo na may mas maliit na diameter ay may mas mataas na kadahilanan sa paglilinis, samakatuwid inirerekumenda na mag-install ng mga cyclone na may diameter na hanggang 800 mm, at kung kinakailangan, mag-install ng ilang mga cyclone, pagsasama-sama ang mga ito sa mga grupo, ngunit hindi hihigit sa walo.
Ang diameter ng cyclones D ay tinutukoy mula sa flow equation:
Kung saan ang W c - conditional air velocity, tinutukoy ang buong cross section ng cylindrical na bahagi ng cyclone, m / s.
V vl.2 - ang dami ng basa-basa na hangin sa labasan ng dryer drum, na kinakalkula para sa mga kondisyon ng pagtatrabaho sa tag-init m 3 / s.
Upang makuha ang mga particle ng manganese ore mula sa himpapawid na may sukat na mas mababa sa d=0.185 mm, pumili kami ng cyclone ng uri ng TsN-15, ang drag coefficient ng cyclone na ito ay w=160.
Upang matukoy ang bilis ng hangin sa isang bagyo, itinakda muna natin ang ratio AP/? vl.2. Para sa laganap na NIIOGAZ cyclones, ang ratio DR/? Ang vl.2 ay katumbas ng 500-750 m 2 / s 2
Tanggapin ang DR/? vl.2 = 740, at mula sa expression
Tinutukoy namin ang conditional air velocity:
Pagkatapos ang diameter ng cyclone D:
Dahil ang mga cyclone ng uri ng TsN-15 na may diameter na higit sa 800 mm ay hindi matipid at hindi ginawa, maraming mga cyclone na may mas maliit na diameter ang dapat na magkatulad. Sa kasong ito, ang diameter ng mga cyclone ay pinili nang paunti-unti: hindi namin pinapalitan ang buong daloy ng hangin sa formula, ngunit hinahati ito sa napiling bilang ng mga aparato. Kaya, kung ang maubos na hangin ay nalinis sa dalawang bagyo, ang diameter ng bagyo ay magiging:
Pumili kami ng normalized cyclone ng TsN-15 type na may diameter na 700 mm. Mga sukat ng disenyo nito (sa mm): d=420; d 1 =410; H=3210 ; h 1 =1400; h 2 \u003d 1600; h 3 =210; h 4 \u003d 1235; a=462 ; b1 = 140; b=182 ; l=430; timbang 320 kg.
Ang hydraulic resistance ng cyclone ay kinakalkula ng equation:
Dahil ang mga aparato ay naka-install nang magkatulad, ang resistensya ng cyclone na baterya ay magiging katumbas ng paglaban ng isang cyclone.
Ang mga steam traps ay naka-install sa condensate pipeline sa likod ng mga heaters na may obligadong presensya ng isang bypass line at isang control tube. Kung sakaling ang isang steam trap ay hindi sapat upang matiyak ang normal na pag-alis ng condensate mula sa mga heaters (forward-counterflow dryer at sa iba pang mga kaso), pagkatapos ay isang baterya ng parallel-connected steam traps ay naka-install.
Sa SU para sa pagpapatuyo ng mga natural na hibla, ang mga steam traps na may bukas na float ng mga grade 45ch4br at KG, na idinisenyo ng NIIPOLV, pati na rin ang thermodynamic type 45ch12NZh, at retaining washers ay ginagamit.
Ang pagpili ng mga steam traps ay isinasagawa ayon sa diameter ng valve passage d p, batay sa tinantyang condensate flow rate M k, ayon sa bilang na katumbas ng steam flow rate M p para sa control system, na tinutukoy ng formula (4.8).
Kung ang presyon sa harap ng heat exchanger (heater) ay P abs< 0,2 мПа, то конденсатоотводчик подбирают по удвоенному расходу конденсата. Если Р абс >0.2 MPa, pagkatapos ay sa isang quadruple na daloy.
Ang diameter ng pagpasa ng balbula ng steam trap ay tinutukoy ng formula ng engineer na Stroganov, mm:
kung saan P 1 - labis na presyon ng singaw sa harap ng bitag ng singaw, bar
(P 1 \u003d 0.95 P),
P 2 - labis na presyon sa likod ng steam trap, bar (na may libreng drain P 2 \u003d P b \u003d 1 bar), na tinutukoy ng haydroliko na pagkalkula. Mayroong isang opinyon na ang P 2 \u003d 0 na may libreng draining ng condensate.
Kung ang kinakalkula na diameter ng passage ng balbula ay naging mas malaki kaysa sa mga halaga ng tabular, kung gayon ang kinakailangang bilang ng mga steam traps n ay tinutukoy ng
Ito ay kanais-nais na ang bilang ng mga steam traps ay maging kahit para sa isang mas pantay na pamamahagi ng condensate flow.
Magbigay ng kumpletong diagram ng layout ng mga heater (mga yunit ng pampainit) na may mga steam pipeline, control at monitoring valve, condensate drainage system, i.e. Scheme ng SU steam condensation system.
Ang cross section ng steam o condensate pipelines ay kinakalkula batay sa maximum flow rate ng steam o condensate at ang tinukoy na bilis ng kanilang paggalaw sa pipeline. Para sa tinatayang mga kalkulasyon, inirerekomenda ang sumusunod na formula, mm:
(6.3)
kung saan M p - ang pinakamataas na rate ng daloy ng singaw o condensate, kg / s;
υ ay ang bilis ng paggalaw ng singaw o condensate sa pipeline, m/s;
para sa mga pangunahing pipeline ng singaw υ = 50 70 m/s, para sa pagkonekta ng mga (mga kable mula sa pangunahing hanggang sa mga heaters) υ = 20 25 m/s, para sa condensate υ = 0.5 1 m/s;
ρ - density ng singaw o condensate, kg / m 3 (para sa condensate t \u003d 100 ° C, ρ \u003d 960 kg / m 3).
Kapag kinakalkula ang mga diameters, isaalang-alang ang katotohanan na ang daloy ng rate ng condensate (steam) M hanggang (M p) sa kurso ng paggalaw nito ay magbabago.
Ayon sa kalkuladong diameter, ang pinakamalapit na karaniwang panloob na diameter d ext ng bakal na tubig at mga tubo ng gas o bakal na electric-welded pipe ay pinili. Ilapat ang mga halaga ng mga diameter at mga rate ng daloy sa scheme ng CS steam-condensation system.
- Lugar ng pag-install.
- Pagbaba ng presyon.
- Pagkonsumo ng condensate (kg/h).
- Bandwidth diagram.
1. Lugar ng pag-install.
Ang pinakamahusay na opsyon o alternatibo ay maaaring mapili mula sa talahanayan ng pagpili ng steam trap.
2. Differential pressure.
Ang pagbaba ng presyon ay ang pagkakaiba sa pagitan ng mga pressure sa pumapasok at sa labasan ng steam trap. Halimbawa, kung ang inlet pressure ay 8 bar at ang condensate ay na-vented sa atmosphere, ang pressure drop ay 8 bar - 0 bar = 8 bar. Pagkatapos ng steam trap, ang bawat metro ng condensate line lift ay 0.11 bar back pressure. Kung sa nakaraang halimbawa ang condensate line ay tataas ng 5 metro pagkatapos ng bitag.
Ang backpressure ay magiging: 0.11 x 5 = 0.55 bar.
At ang pagbaba ng presyon ay magiging: 8-0.55 = 7.45 bar.
Kung ang condensate ay konektado sa iba't ibang linya ng condensate, ang kabuuang presyon sa likod ay isinasaalang-alang at ang bitag ay napili nang naaayon.
3. Condensate flow.
Karaniwan, ang impormasyon na ibinigay ng tagagawa ng kagamitan na gumagamit ng singaw ay isinasaalang-alang. Ang data ng pagkonsumo ng condensate ay ipinahiwatig sa teknikal na dokumentasyon para sa kagamitan. Kung ang naturang data ay hindi magagamit, ang halaga ng condensate ay madaling kalkulahin sa pamamagitan ng pagsasaalang-alang sa diameter ng steam pipe, ang density ng daloy, atbp. Gayundin, kung hindi ito isang partikular na proseso, ang data sa pagkonsumo ng singaw sa isang planta ng singaw ay ibinibigay sa iba't ibang teknikal na talahanayan.